陜西延長(zhǎng)石油榆林凱越煤化有限責(zé)任公司現(xiàn)有60萬(wàn)t/a甲醇裝置，合成氣制備單元采用西北化工研究院的多元料漿煤氣化技術(shù)，合成氣洗滌單元采用大連理工大學(xué)低溫甲醇洗工藝技術(shù)，甲醇制備單元采用英國(guó)戴維(Davy)公司的甲醇合成工藝技術(shù)，此外，天津新天進(jìn)公司提供了五塔三效+兩效甲醇精餾工藝方案。

    甲醇的合成采用英國(guó)戴維公司提供的氣冷-水冷式反應(yīng)器串聯(lián)工藝路線，該技術(shù)國(guó)內(nèi)首次引進(jìn)的甲醇合成生產(chǎn)技術(shù)（據(jù)了解國(guó)內(nèi)只有2家企業(yè)使用類似裝置，即凱越煤化公司和中煤遠(yuǎn)新）。戴維氣冷-水冷串聯(lián)式甲醇合成反應(yīng)器工藝如圖1所示，采用1臺(tái)管殼式水冷甲醇合成反應(yīng)器和1臺(tái)氣冷式氣甲醇合成反應(yīng)器串聯(lián)的方式進(jìn)行甲醇合成。

    水冷式反應(yīng)器為管殼式反應(yīng)器，催化劑裝填在管程內(nèi)，殼程為飽和沸騰水，管內(nèi)合成反應(yīng)放出的熱量傳遞給管外的沸騰水，沸騰水氣化成飽和蒸汽后進(jìn)入合成汽包。氣冷式反應(yīng)器為自冷卻式，冷氣體首先進(jìn)入氣冷式反應(yīng)器的冷管中，催化反應(yīng)放出的熱量傳遞給冷管中冷氣體，冷氣體預(yù)熱至反應(yīng)所需溫度后進(jìn)入反應(yīng)器冷管外的催化劑床層中。

1 存在的問題

    本套裝置自2014年1月開車運(yùn)行以來(lái)，存在甲醇合成氣冷式反應(yīng)器在運(yùn)行一定時(shí)間后出現(xiàn)催化劑床層易超溫的異常工況，由于在工藝操作層面控制手段較少，無(wú)法有效通過工藝條件的改變來(lái)改善催化劑失活的問題。

    催化劑失活速率加快造成了另一個(gè)問題是裝置運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性的降低，由于催化劑更換周期縮短為1年一換，生產(chǎn)成本大大增加。此外，頻繁的催化劑更換也造成裝置停車維護(hù)時(shí)間加長(zhǎng)，一定程度上影響了甲醇的連續(xù)生產(chǎn)。

2 原因分析

    首先，氣冷式反應(yīng)器催化劑溫度過高、使用壽命過短的主要原因在于催化劑的裝填量。水冷式反應(yīng)器催化劑裝填量為33.8 m³，氣冷式反應(yīng)器催化劑裝填量為28.2 m³，總催化劑裝填量為62 m³，而同類規(guī)模的甲醇合成裝置催化劑裝填量一般在80 m³左右。

    其次，在原始設(shè)計(jì)中，水冷式反應(yīng)器的催化劑裝填量約33.8 m³，占總裝填量的54%，但卻處理著80%的反應(yīng)負(fù)荷。氣冷式反應(yīng)器（絕熱反應(yīng)器）裝填量為28.2 m³，處理負(fù)荷僅為20%，負(fù)荷分配不合理。上述不合理的情況會(huì)帶來(lái)以下問題。

    首先，當(dāng)水冷式反應(yīng)器負(fù)荷偏大時(shí)，催化劑余量不足導(dǎo)致無(wú)法處理這部分新增的負(fù)荷，因此催化劑失活速率加快。而催化劑失活會(huì)進(jìn)一步使得水冷式反應(yīng)器的處理能力下降，導(dǎo)致氣冷式反應(yīng)器負(fù)荷增加。由于氣冷式反應(yīng)器操作彈性較小，負(fù)荷增加會(huì)造成氣冷式反應(yīng)器反應(yīng)放熱量激增，最終導(dǎo)致催化劑床層溫度迅速升高。而高溫會(huì)進(jìn)一步引起催化劑失活速率的增加，從而造成2臺(tái)反應(yīng)器的催化劑壽命同時(shí)縮短，并造成氣冷式反應(yīng)器催化劑床層溫度無(wú)法控制的現(xiàn)象。

    其次，當(dāng)氣冷式反應(yīng)器負(fù)荷偏大時(shí)造成催化劑床層溫度快速上升無(wú)法控制時(shí)，催化劑失活速率增加，進(jìn)而導(dǎo)致氣冷式反應(yīng)器無(wú)法滿足工藝要求負(fù)荷。

    最后，雖然理論上2臺(tái)反應(yīng)器在處理負(fù)荷合適的情況下可以滿足生產(chǎn)要求，但在實(shí)際工況中，隨反應(yīng)時(shí)間的增加，催化劑不可避免的失活現(xiàn)象會(huì)直接影響到生產(chǎn)負(fù)荷的分配。由于催化劑失活，水冷式反應(yīng)器的處理能力降低，此時(shí)就會(huì)出現(xiàn)氣冷式反應(yīng)器負(fù)荷增加的情況，使氣冷式反應(yīng)器催化劑床層溫度升高且難以控制。此時(shí)，為保證反應(yīng)器的正常操作，鑒于水冷式反應(yīng)器操作彈性較大，更多的負(fù)荷會(huì)移至水冷式反應(yīng)器，這就會(huì)進(jìn)一步讓水冷式反應(yīng)器的操作工況惡化，繼而又將繼續(xù)增加氣冷式反應(yīng)器的操作負(fù)荷。最終，反應(yīng)器的操作過程進(jìn)入了惡性循環(huán)階段。因此，在催化劑裝填量不足的情況下，無(wú)法單純從工藝操作層面達(dá)到維持催化劑正常使用壽命的目的。

3、改造方案

    通過上述分析可知，本甲醇合成裝置的主要問題出在催化劑裝填量偏少，由于原反應(yīng)器已經(jīng)定型，要增加催化劑裝填量，只有通過增加反應(yīng)器的數(shù)量來(lái)實(shí)現(xiàn)。

氣冷式反應(yīng)器存在著操作彈性較小，反應(yīng)傳熱系數(shù)小，移熱性能不佳等問題，負(fù)荷的變化對(duì)其的影響較大。因此，考慮新增1臺(tái)操作彈性較大的水冷式反應(yīng)器來(lái)解決催化劑裝填量不足的問題。

    串聯(lián)式反應(yīng)器如圖1，改后的工藝方案如圖2，增加1臺(tái)與原水冷式反應(yīng)器相同的水冷式反應(yīng)器，2臺(tái)水冷式反應(yīng)器并聯(lián)后再與原氣冷式反應(yīng)器串聯(lián)連接。這相當(dāng)于增加了水冷式反應(yīng)器的催化劑裝填量，在操作時(shí)，只需保證氣冷式反應(yīng)器的生產(chǎn)負(fù)荷滿足設(shè)計(jì)條件即可，水冷式反應(yīng)器增加的催化劑完全可以處理新增的反應(yīng)負(fù)荷。

    本方案需將原水冷式反應(yīng)器入口管路進(jìn)行改造，原入口管路一分為二，并列進(jìn)入2臺(tái)水冷式反應(yīng)器中。由于反應(yīng)器以及配管過程中存在的工程差異性，以及管道沿程阻力降可能存在的不同，為保證2套并行流程的反應(yīng)器前后差壓保持一致和穩(wěn)定，所以在2臺(tái)反應(yīng)器入口處分別增加了手動(dòng)閘閥，通過觀察2臺(tái)反應(yīng)器催化劑床層壓差和汽包產(chǎn)汽溫度來(lái)調(diào)整2臺(tái)水冷式反應(yīng)器的負(fù)荷比例。2臺(tái)水冷式反應(yīng)器出口氣體匯合后再與循環(huán)氣進(jìn)行換熱，降溫后再進(jìn)入氣冷式反應(yīng)器。

4 改造效果

4.1 壓差對(duì)比

    表1是改造前、改造后水冷式反應(yīng)器壓差對(duì)比情況。改造前的反應(yīng)器差壓PDI20009范圍在0.10~0.12MPa，單塔壓差較大。改造后單臺(tái)反應(yīng)器差壓在0.03~0.05之間波動(dòng)，壓差較小，通過表1還可以看出，兩塔的床層差壓之和遠(yuǎn)小于單塔差壓，說明反應(yīng)器內(nèi)的工況更加良好。同時(shí)壓差減小可以減少甲醇合成催化劑的粉碎機(jī)率，使催化劑使用壽命增加。

4.2 熱點(diǎn)溫度

    表2是改造前、改造后氣冷式反應(yīng)器熱點(diǎn)溫度對(duì)比情況?？梢钥闯觯脑烨昂铣纱呋瘎└鼡Q完成初期氣冷式反應(yīng)器的熱點(diǎn)溫度約為260℃，改造后合成催化劑更換完成初期氣冷式反應(yīng)器的熱點(diǎn)溫度約為240℃，從測(cè)溫點(diǎn)得到的溫度數(shù)據(jù)來(lái)看，溫度最高降低了20℃。這樣既延長(zhǎng)了氣冷式反應(yīng)器催化劑的使用壽命，又降低了反應(yīng)器出口溫度，進(jìn)而降低了后系 統(tǒng)空冷器和水冷器的負(fù)荷。最終，提高了能源利用效率，并且對(duì)夏季操作控制更為有利。

4.3 汽包溫度及產(chǎn)汽量對(duì)比

    改造前合成汽包初始溫度為230℃左右，產(chǎn)汽70 t/h左右，改造后合成汽包初始溫度為224℃左右，產(chǎn)汽90 t/h左右，合成汽包產(chǎn)汽量增加20 t/h左右，根據(jù)半年的運(yùn)行情況來(lái)看，催化劑低溫運(yùn)行時(shí)間增加而產(chǎn)量也得到增加，所以催化劑的使用壽命也隨之增加。

4.4 負(fù)荷分配

    改造前合成氣進(jìn)合成水冷式反應(yīng)器和氣冷式反應(yīng)器的氣量的比例分別為70%、30%。改造后負(fù)荷比例分別為80%、20%。合成氣的氣體負(fù)荷分配發(fā)生了變化。

    但是，改造前70%的處理氣量全部由1臺(tái)水冷式反應(yīng)器承擔(dān)，改造后總氣量的80%是由2個(gè)水冷式反應(yīng)器在承擔(dān)，即每個(gè)水冷式反應(yīng)器承擔(dān)的負(fù)荷為40%左右。這樣既能增加合成甲醇的產(chǎn)量又能延長(zhǎng)合成水冷反應(yīng)器催化劑的使用壽命。

4.5 操作對(duì)比

    改造前合成裝置只有1臺(tái)汽包，汽包液位及爐水指標(biāo)控制相對(duì)較容易。改造后增加了1臺(tái)合成汽包，原汽包產(chǎn)汽量減少，由于2臺(tái)水冷式反應(yīng)器的反應(yīng)工況不可能完全一樣，汽包液位的協(xié)調(diào)控制難度將會(huì)增加。再者2臺(tái)合成汽包將共用一套加藥裝置，合成汽包的爐水指標(biāo)控制難度增加，這些指標(biāo)的控制需要操作人員經(jīng)過不斷的實(shí)踐操作后進(jìn)一步總結(jié)經(jīng)驗(yàn)予以掌握。

    此外，本次改造新增3個(gè)聯(lián)鎖，分別是新增水冷塔出口超溫聯(lián)鎖、新增合成汽包上水調(diào)節(jié)閥前后壓差低聯(lián)鎖、新增合成汽包液位低聯(lián)鎖。安全聯(lián)鎖數(shù)量的增加從一定程度上提高了裝置跳車的幾率，也提高了操作人員的操作難度。

5 經(jīng)濟(jì)效益

5.1 產(chǎn)能不變

    改造后，甲醇產(chǎn)能不變，按60萬(wàn)t/a產(chǎn)能計(jì)算。催化劑的壽命可以由以前的1年增加到3年，減少2次開停車過程，增加了連續(xù)生產(chǎn)時(shí)間。按1個(gè)開停車周期14d計(jì)算，可以多生產(chǎn)甲醇28d，按日產(chǎn)甲醇量為1800 t計(jì)，可多產(chǎn)甲醇25200 t。

原催化劑裝填量為33.8+28.2=62 m³。使用壽命為1年，現(xiàn)在催化劑裝填量為62+34=96 m³，使用壽命為3年，即3年少使用催化劑量為62×3-96=90 m³。平均每年節(jié)約催化劑約30 m³。國(guó)產(chǎn)甲醇合成催化劑1m³價(jià)格約10萬(wàn)元。

    目前甲醇價(jià)格約1500元/t，按成本1200元計(jì)算，改造后每年增加的經(jīng)濟(jì)效益為：25200×300+30×100000=10560000 元，即1056萬(wàn)元。

5.2 增加產(chǎn)能

    改造后，甲醇產(chǎn)能增加至75萬(wàn)t/a。催化劑壽命增加至2 a。若能滿負(fù)荷生產(chǎn)，每年可多產(chǎn)甲醇15萬(wàn)t，催化劑用量減少62×2-(62+34)=28 m³。

因此，該方案每年增加的經(jīng)濟(jì)效益為150000×0.03+14×10=4640 萬(wàn)元。

6 結(jié)語(yǔ)

    通過對(duì)甲醇合成裝置進(jìn)行改造，成功地解決了氣冷式反應(yīng)器催化劑壽命短的問題，并提高了甲醇反應(yīng)的轉(zhuǎn)化率，有效降低了合成系統(tǒng)的馳放氣量和原料氣的消耗量，節(jié)約成本，降低消耗。經(jīng)過半年多的實(shí)際運(yùn)行之后，甲醇產(chǎn)能可達(dá)到75 萬(wàn)t/a，增加產(chǎn)能顯著。

    綜上所述，該項(xiàng)目的實(shí)施有良好的經(jīng)濟(jì)效益，達(dá)到了預(yù)期的效果；為同類裝置出現(xiàn)類似問題提供了切實(shí)可行的解決方案。

四川蜀泰化工科技有限公司

聯(lián)系電話：0825-7880085

公司官網(wǎng)：www.xyuntea.cn

【上一篇：甲醇生產(chǎn)結(jié)蠟的原因及預(yù)防和處理措施】

【下一篇：降低甲醇合成弛放氣放空量的措施】